軋機(jī)軸承新型防水密封結(jié)構(gòu)的數(shù)值分析
2024-03-19
劉國勇1 孫長福1 張瑩娜2 蔡阿云3 宋鳴1 朱冬梅1
(1.北京科技大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院；2.中國石油工程建設(shè)有限公司；3.北京首鋼冷軋薄板有限公司)
摘 要：基于CFD數(shù)值方法多相流k-ε模型，利用FLUENT軟件對某鋼廠軋機(jī)軸承新型防水密封結(jié)構(gòu)的性能進(jìn)行數(shù)值模擬，分析其失效原因，研究防水密封氈圈磨損量、轉(zhuǎn)速、防水節(jié)流間隙對防水效果的影響。結(jié)果表明，減少防水密封氈圈磨損量、增大轉(zhuǎn)速和減小節(jié)流間隙，可提升新型防水密封結(jié)構(gòu)的防水效果。為改善新型防水密封結(jié)構(gòu)的防水性能，提出在間隙出口增設(shè)密封圈和將甩水出口改造為槽狀結(jié)構(gòu)的方案。結(jié)果表明:在間隙出口處增設(shè)密封圈可以起到一定的防水作用，但是效果不明顯;而將甩水出口改造為槽狀結(jié)構(gòu)時，相同條件下間隙出口排水量減少，防水效果有較大改善。
關(guān)鍵詞：軋機(jī)軸承；泄漏量；密封結(jié)構(gòu)；防水密封
目前在大型鋼廠中，因軋機(jī)軸承的潤滑與密封失效而造成的經(jīng)濟(jì)損失是巨大的。解決好軋機(jī)軸承的潤滑、密封問題，對于我國軋鋼產(chǎn)業(yè)生產(chǎn)效率和經(jīng)濟(jì)效 益的提高具有舉足輕重的作用。國外以RHODE為代表的Texas A＆M University的研究人員運用有限差分法對迷宮密封做了大量而全面的工作，包括各種結(jié)構(gòu)參數(shù)對密封性能的影響、上下游計算邊界條件的處理等[1-2] 。DIETZED和NOＲDMAN[3]首先提出二維CFD攝動模型，用有限差分法求解不可壓縮流體的N-S方程，得到了環(huán)狀密封的動特性系數(shù)。WASCHKA等[4]研究了高轉(zhuǎn)速對迷宮密封泄漏特性的影響規(guī)律。HODKINSON[5]應(yīng)用流體力學(xué)替代熱力學(xué)來考慮流體動能的直通效應(yīng)，并把出口按噴嘴來處理，估算了迷宮密封的泄漏量。EI-GAMAL和AWAD等通過改變迷宮的幾何尺寸，研究迷宮密封的性能。上述研究用不可壓縮流體作為介質(zhì)，通過研究轉(zhuǎn)軸在靜止和旋轉(zhuǎn)情況下的泄漏情況，發(fā)現(xiàn)在轉(zhuǎn)軸靜止和旋轉(zhuǎn)情況下的密封性能并不一樣。此外，研究還發(fā)現(xiàn)當(dāng)空腔的深寬比增大時，泄漏量開始降低，達(dá)到一定數(shù)值的時候又趨于穩(wěn)定，當(dāng)空腔的深寬比繼續(xù)增加，泄漏量又會開始增加[6] 。
國內(nèi)，劉有軍和楊曉翔[7]對單腔室的迷宮密封進(jìn)行了數(shù)值分析，采用有限元法將單個腔室的研究結(jié)果推廣到整個腔室，得到了整個迷宮腔室的流動特性。巴鵬等人[8]運用GAMBIT軟件建立迷宮通道的二維非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格模型，利用FLUENT模擬迷宮密封的內(nèi)部流動，分析空腔深度、間隙寬度、節(jié)流片的傾斜角對迷宮密封性能的影響，得到較為優(yōu)化的迷宮密封結(jié)構(gòu)。朱高濤和劉衛(wèi)華[9]對現(xiàn)有的幾種迷宮密封泄漏量計算方法的理論推導(dǎo)原理、公式特點、使用方法與適用范圍等進(jìn)行了分析，并提出了一種簡化分析的迭代計算方法。葉建槐和劉占生[10]應(yīng)用FLUENT軟件，采用Simple算法和SST k-ω湍流模型，通過求解Navier-Stokes方程和能量方程來模擬迷宮密封腔內(nèi)部流場和泄漏特性并與實驗結(jié)果做了對比，誤差為4%。李忠剛和陳予恕[11]應(yīng)用FLUENT軟件采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型，求解迷宮密封三維流場，研究了渦動轉(zhuǎn)子在不同壓比和偏心位移下密封腔室內(nèi)的流場特性。潘永密等[12-13]設(shè)計了迷宮密封的動特性測量實驗臺，測量了迷宮密封的壓力沿軸向的分布和腔室內(nèi)沿周向的分布，比較了不同進(jìn)氣壓力、入口預(yù)旋等因 素對迷宮密封動特性的影響。
雖然國內(nèi)外學(xué)者對軸承密封做了大量研究，但都是針對單純的環(huán)形密封或迷宮密封，而對于像某鋼廠軋機(jī)中間輥四列圓錐滾子軸承采用的一個帶有防水密封氈圈的環(huán)形密封和一個空腔的迷宮組合新型防水密封的研究尚未見報道。本文擬對該組合防水新結(jié)構(gòu)進(jìn)行研究，以流體力學(xué)CFD來研究新型密封結(jié)構(gòu)中防水密封氈圈磨損量、節(jié)流間隙寬度、內(nèi)圈轉(zhuǎn)速對防水密封效果的影響，并探討間隙出口增設(shè)密封圈、改變甩水出口結(jié)構(gòu)對防水效果的影響，為軋機(jī)軸承的密封結(jié)構(gòu)設(shè)計提供參考。
1 密封結(jié)構(gòu)仿真模型的建立
1.1 計算模型
針對軋機(jī)軸承外部水易進(jìn)入軸承，引起軸承潤滑失效的問題，某鋼廠對傳統(tǒng)防水結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改造，使用了如圖1所示的新型防水結(jié)構(gòu)。該防水結(jié)構(gòu)是通過一個防水密封氈圈與具有一個空腔的迷宮來實現(xiàn)的。該結(jié)構(gòu)設(shè)計了3個排水口(回流出口C1，甩水出口 C2，間隙出口C3 )。其中，若有大量的水從密封腔左側(cè)間隙出口流出，流出的水將進(jìn)入軸承內(nèi)部，引起軸承潤滑失效，減小軸承壽命。根據(jù)現(xiàn)場經(jīng)驗，防水密封氈圈在工作的過程中易磨損，為研究新型防水密封結(jié)構(gòu)的防水效果及后期對該新型防水結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，根據(jù)圖1中的尺寸初步確定了如圖2所示的防水結(jié)構(gòu)模型。
對模型做如下簡化和基本假設(shè):
(1)軸承徑向游隙對潤滑介質(zhì)流動無影響;
(2)不計保持架對潤滑介質(zhì)流動的影響;
(3)潤滑介質(zhì)流動性受重力影響較小。
1.2 設(shè)定邊界條件
基于以上假設(shè)，邊界條件設(shè)置如下:
(1)入口邊界條件:供油泵持續(xù)供給潤滑油時，潤滑油進(jìn)口設(shè)為速度入口，速度為0.6 m/s;潤滑介質(zhì)為潤滑脂，入口設(shè)置為壁面，潤滑通道內(nèi)預(yù)先設(shè)定的潤滑脂的體積分?jǐn)?shù)根據(jù)內(nèi)圈轉(zhuǎn)速與極限轉(zhuǎn)速的比值決定。
(2)出口邊界條件:當(dāng)兩側(cè)密封圈磨損時，兩側(cè)出口設(shè)置為壓力出口，大小為大氣壓;當(dāng)未磨損時，出口完好視為壁面。
結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示。
圖3示出了用Gambit軟件建立的新型防水密封結(jié)構(gòu)模型和劃分的網(wǎng)格圖截面。設(shè)定外部水進(jìn)入槽內(nèi)速度是1m/s，3個外部水出口均是壓力出口，內(nèi)圈轉(zhuǎn)速設(shè)為670r/min。
2 仿真結(jié)果及分析
將建立的模型導(dǎo)入Fluent軟件中進(jìn)行計算，選用多項流k-ε模型、使用流場SIMPIC算法，監(jiān)控3個出口水的質(zhì)量流率。當(dāng)3個外部水出口的質(zhì)量流率在許可收斂誤差內(nèi)時，判斷計算完成。
2.1 防水密封氈圈磨損量對防水密封效果的影響
軋機(jī)軸承是在高速重載、連續(xù)作業(yè)和頻繁沖擊負(fù)荷等惡劣條件下運行的[14] 。在眾多影響防水結(jié)構(gòu)的因素中，防水密封氈圈的磨損量是非常重要的因素。對于新型的防水密封結(jié)構(gòu)，為研究防水密封氈圈磨損量對防水效果的影響，計算在內(nèi)圈轉(zhuǎn)速為670r/min 的條件下，防水密封氈圈分別磨損0.1、0.2、0.3、 0.4、0.5、0.6、0.7、0.8、0.9、1 mm時間隙出口的質(zhì)量流率。圖4示出了轉(zhuǎn)速為670r/min時間隙出口水質(zhì)量流率隨防水密封氈圈磨損程度變化曲線。
由圖4可知，在轉(zhuǎn)速為670r/min時，間隙出口的排水量隨著防水密封氈圈的磨損量的增大而呈增大趨勢;防水密封氈圈磨損量為0～0.2mm時，間隙出口的排水量增大趨勢不明顯;防水密封氈圈磨損量為0.2～1mm時，間隙出口排水量呈明顯增大的趨勢。這是因為防水密封氈圈磨損量越大，進(jìn)入迷宮的水越多。
2.2 軸承內(nèi)圈轉(zhuǎn)速對防水效果的影響
對于新型的防水密封結(jié)構(gòu)，為研究內(nèi)圈轉(zhuǎn)速對防水效果的影響，分別計算在防水密封圈磨損0.7mm的條件下轉(zhuǎn)速為190、400、670、950r/min時間隙出口的質(zhì)量流率，結(jié)果如圖5所示。
由圖5可知，在防水密封圈磨損0.7mm的條件下間隙出口排水量隨著內(nèi)圈轉(zhuǎn)速增大而減小。這是因為轉(zhuǎn)速越大，甩水出口排水量增大從而間隙出口排水量減小。
2.3 節(jié)流間隙對防水效果的影響
新型防水結(jié)構(gòu)中節(jié)流間隙寬度為4.3mm，在防水密封圈的磨損量為1mm，內(nèi)圈轉(zhuǎn)速為670r/min的條件下，通過改變節(jié)流間隙的寬度，得到每種工況下間隙出口的排水量。圖6示出了間隙出口水質(zhì)量流率隨節(jié)流間隙的變化的趨勢。
由圖6可知，當(dāng)防水密封氈圈的磨損量為1mm 時，間隙出口的排水量在節(jié)流間隙寬度為0～1mm之間時劇增，在節(jié)流間隙寬度為1～6mm時排水量趨于平緩，在較小范圍內(nèi)波動。因此在制造和裝配允許的條件下，應(yīng)適當(dāng)減小節(jié)流間隙的寬度。究其原因，是防水密封氈圈的磨損量一定時，進(jìn)入迷宮的水量一 定，間隙出口排水量在一定范圍內(nèi)隨間隙出口寬度變大而變大，達(dá)到一定值后小范圍波動。
2.4 間隙出口增設(shè)密封圈對防水效果的影響
為減少外部水通過間隙出口的排出量，在間隙出口處增設(shè)密封圈。與模型不同的是在間隙出口C3處增設(shè)密封圈，如圖7所示，在轉(zhuǎn)速為670r/min條件下，分別研究間隙出口密封圈磨損0、0.2、0.6、1、 1.4、1.8mm時間隙出口的排水量，結(jié)果如圖8所示。
由圖8可知，間隙出口的排水量在該處密封圈磨損0～1mm時有明顯的增大，而后排水量也基本不再改變。通過計算可知加密封圈前后間隙出口排水量所占比例均為4%左右，波動幅度也較小。所以在間隙出口處添加密封圈對減少水從間隙出口進(jìn)入軸承有一 定的效果，但效果不明顯。
2.5 甩水出口改造對防水效果的影響
該鋼廠目前采用的甩水出口C2為直徑為5mm 的孔，周向布置12個。但通過研究可發(fā)現(xiàn)，該出口排水量較小，并不能有效地起到將外部水排出的作用。將甩水出口排水孔改造為周向的槽狀結(jié)構(gòu)，即將模型中的甩水出口改造為周向槽狀，研究轉(zhuǎn)速、防水密封氈圈磨損量對改造后結(jié)構(gòu)的防水效果。圖9為槽狀結(jié)構(gòu)示意圖。圖10示出了改造前后間隙出口C3排水量隨防水密封氈圈磨損量的變化趨勢。
由圖10可知，將甩水出口C2由圓孔結(jié)構(gòu)改為槽狀結(jié)構(gòu)后，間隙出口C3的排水量與改造前相比呈明顯減小的趨勢，這是因為改為槽狀結(jié)構(gòu)后，外部水通過甩水出口C2的流出量必然增多，從而間隙口排水量會有明顯減少。因此對新型防水密封結(jié)構(gòu)進(jìn)行改造后防水效果有較大改善。
2.6 新型密封結(jié)構(gòu)的現(xiàn)場驗證
某鋼廠軋機(jī)軸承采用之前傳統(tǒng)的防水密封結(jié)構(gòu)時，軸承的使用壽命只有半年左右，采用了該新型密封結(jié)構(gòu)后軸承的使用壽命延長了一年左右。由此，可驗證軋機(jī)軸承新防水密封結(jié)構(gòu)大大延長了軸承的使用壽命，降低了企業(yè)的生產(chǎn)成本。
3 結(jié)論
(1)研究新型防水密封結(jié)構(gòu)的參數(shù)對防水性能的影響，結(jié)果表明:間隙出口的排水量隨著防水密封氈圈的磨損量的增大而增大，該出口的排水量占總的排水量4%左右;間隙出口的排水量隨著轉(zhuǎn)速提高而下降;當(dāng)防水密封氈圈磨損量一定時，在一定范圍內(nèi)間隙出口的排水量隨節(jié)流間隙的增大而增大，當(dāng)間隙達(dá)到一定值后，排水量在較小范圍內(nèi)波動，基本保持穩(wěn)定。
(2)研究表明，在間隙出口處增設(shè)密封圈可以起到一定的防水作用，但是效果不明顯;而將甩水出口改造為槽狀結(jié)構(gòu)時，相同條件下間隙出口排水量減少，因而能夠更有效地防止外部水進(jìn)入軸承內(nèi)部，獲得較好的防水效果。
【參考文獻(xiàn)】
【1】ＲHODE D L，SOBOLIK SＲ．Simulation of subsonic flow through a generic labyrinth seal［J］．Journal of Engineering for Gas Tur bines and Power，1986，108(4):674－680．
【2】ＲHODED L，HIBBSＲI．Tooth thickness effect on the perform-ance of gas labyrinth seals［J］．Journal of Tribology，1990，114 (4):790－795．
【3】DIETZEN F J，NOＲDMANNＲ．Calculating rotordynamic coeffi-cients of seals by finite－difference techniques［J］．ASME Jour nal of Tribology，1987，109(3):388－394．
【4】WASCHKA W，WITTIG S，KIM S，et al．Heat transfer and leak-age in high-speed rotating stepped labyrinth seals［J］．Heat Transfer and Cooling in Gas Turbines，1992，114(2):198－203．
【5】HODKINSON B．Estimation of the leakage through a labyrinth gland［J］．Institution of Mechanical Engineers，1939，41(1):283－288．
【6】EL－GAMAL H A，AWAD T H．Leakage from labyrinth seals under stationary and rotating conditions［J］．Tribology Internation al，1996，29(4):291－297．
【7】劉友軍，楊曉翔．徑向迷宮密封泄漏特性的數(shù)值預(yù)報［J］．潤滑與密封，1999，24(6):4－6．LIU Y J，YANG X X．Numerical prediction of leakage for radial labyrinth seal［J］．Lubrication Engineering，1999，24(6):4－6．
【8】巴鵬，李旭，任希文．迷宮密封內(nèi)部結(jié)構(gòu)尺寸變化對泄漏量的影響［J］．潤滑與密封，2011，36(3):101－104． BA P，LI X，ＲEN X W．The influence ofchanges in internal structure size of labyrinth seal on leakage［J］．Lubrication Engi neering，2011，36(3):101－104．
【9】朱高濤，劉衛(wèi)華．迷宮密封泄漏量計算方法的分析［J］．潤滑與密封，2006，31(4):123－126．
ZHU G T，LIU W H．Analysis of calculational methods on leak age for labyrinth seals［J］．Lubrication Engineering，2006，31 (4):123－126．
【10】葉建槐，劉占生．高低齒迷宮密封流場和泄漏特性CFD研究［J］．汽輪機(jī)技術(shù)，2008，50(2):81－84． YE J H，LIU Z S．Study on the leakage flow characteristics in the stepped labyrinth seal based on CFD［J］．Turbine Technol ogy，2008，50(2):81－84．
【11】李忠剛，陳予恕．迷宮密封流場和泄漏量的數(shù)值分析與研究［J］．汽輪機(jī)技術(shù)，2012，54(6):401－404． LI Z G，CHEN Y S．The numerical simulation and research of the flow field and leakage of the labyrinth seals［J］．Turbine Technology，2012，54(6):401－404．
【12】潘永密，鄭水英．迷宮密封氣流激振及其動力系數(shù)的研究［J］．振動工程學(xué)報，1990，18(2):48－58.PAN Y M，ZHENG S Y．Study on the flow induced exciting forces and the dynamic characteristics of labyrinth seals［J］． Journal of Vibration Engineering，1990，18(2):48－58．
【13】潘永密，姚寶旺，李烈榮，等．迷宮腔中氣流旋轉(zhuǎn)速度的逐腔變化規(guī)律及其阻力計算［J］．流體工程，1992，20(10):
27－33．
【14】肖景順．軋鋼機(jī)軸承機(jī)械密封的改進(jìn)［J］．潤滑與密封，1999，24(4):60－61．
來源：《潤滑與密封》
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